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Hier kommt zwar nicht das Arbeitsrecht zur Geltung. Wenn andere Personen gefährdet werden können, kommt jedoch ihre Verkehrssicherungspflicht zur Geltung. Wird dagegen verstoßen, kann dies zu Schadensersatzansprüchen nach § 823 BGB (Bürgerliches Gesetzbuch) führen. Bei jeder Art von elektrischen Anlagen, so auch bei Beleuchtungsanlagen, kann es im Lauf der Zeit zu Gefährdungen kommen. Bemessungsgrößen. Als Beispiel soll hier der Alterungsprozess der Leuchte genannt werden, in deren Folge es zu einem Isolationsfehler und einer damit verbundenen Gefährdung bezüglich eines elektrischen Schlages kommen kann. Für einen sicheren Betrieb ist es deshalb notwendig, den ordnungsgemäßen Zustand der Anlage zu erhalten (siehe Norm für den Betrieb elektrischer Anlagen (DIN VDE 0105-100 (VDE 0105-100) [1])). Zur Einhaltung des ordnungsgemäßen Zustandes gehört auch, dass wiederkehrende Prüfungen durchgeführt werden müssen. Nur so können Gefährdungen überhaupt erkannt werden. Die Frage ist jetzt, welche Prüffristen sollen eingehalten werden.
Dabei wird die Amplitude der überlagerten Sinus- und Kosinusanteile genähert – Gl. 16: Beide Kurven sind in Abb. 3 dargestellt. Abb. 3 Verlauf des Transientfaktors K tf (t) und dessen Peak-Kurve K tf peak (t) SÄTTIGUNGSFREIE ÜBERTRAGUNGSZEIT Wird während der Übertragung des verlagerten Stromes die maximale Sättigungsflussdichte des Wandlers erreicht, beginnt dieser zu sättigen. In Abb. 4 ist dies bei ca. 80 ms. Bis zu diesem Zeitpunkt t al (sättigungsfreie Übertragungszeit) überträgt der Wandler sättigungsfrei und hält damit die geforderte Genauigkeit ein. Abb. 4 Stromverlauf (verlagert mit gesättigten Zeitabschnitten) und gesättigter Flussverlauf (bezogen auf Sättigungsfluss φ ert) TRANSIENTER ÜBERDIMENSIONIERUNGSFAKTOR K td Der transiente Überdimensionierungsfaktor ergibt sich, wenn in die Gleichung der Peak-Kurve des Transientfaktors K tf peak (t) für t = t al gesetzt wird. Untersuchungen zur Ermittlung von hydrologischen Bemessungsgrößen mit Verfahren der instationären Extremwertstatistik : Methoden und Anwendungen auf Pegelwasserstände an der Deutschen Nord- und Ostseeküste | OPUS Siegen. – Gl. 17: Mit Gl. 16 kann der transiente Überdimsenionalisierungsfaktor schließlich wie folgt berechnet werden - Gl.
Das Übertragungsverhalten von Stromwandlern für Schutzzwecke gliedert sich in einen stationären und einen transienten Teil. Dieser Artikel knüpft an den vorangehenden Beitrag "Anforderungen" an und zeigt die Herleitung der für die Anwendung wichtigen Dimensionierungsgrößen und -formeln. STATIONÄRES ÜBERTRAGUNGSVERHALTEN Das Ziel ist die Berechnung des Betriebsüberstromfaktors ALF ' (Accuracy Limit Faktor). Der Betriebsüberstromfaktor gibt an, bei welchem Vielfachen des Bemessungsstromes, bei von Bemessungsbürde abweichender Bebürdung (Betriebsbürde), bei sinusförmigem Stromverlauf der Stromwandler die Anforderungen an die Genauigkeit gerade noch einhält, also noch nicht zu sättigen beginnt. Prüfung von Leuchten einer Gemeinde – Nachricht - Elektropraktiker. HERLEITUNG: Dimensionierungsgrundlage ist die max. Hauptfeldspannung U ALF, bis zu welcher der Wandler betrieben werden kann, dass gerade noch keine Sättigung auftritt und damit die Anforderungen an die Genauigkeit noch eingehalten werden. Aus den Herstellerangaben kann U ALF mit den Bemessungsgrößen (Index: r – linke Spalte) berechnet werden und damit schließlich auf die tatsächlichen Betriebsbedingungen (Index: b – rechte Spalte) umgerechnet werden.
Und damit auch die Ergebnisse einer vorherigen Berechnung. Als Richtwert in Kabelnetzen der öffentlichen Versorgung im TN-System können für die Schleifenimpedanz je nach Netzverknüpfungspunkt Werte von 0, 04 Ω bei Netzanschlüssen direkt an der Sammelschiene der Netzstation bis zu 0, 3 Ω beim Muffenanschluss am Netzkabel angenommen werden. Je nach Netzsystem, Netztopologie, innerstädtisch, Stadtrand oder Flächennetze können diese Werte weiter variieren. Als erster Schritt sollte daher der größte Wert der Schleifenimpedanz im jeweiligen Netzgebiet erfragt werden. Führt eine Kurzschlussberechnung über die verwendete Planungssoftware mit diesem Wert nicht zu einem vertretbaren Ergebnis, muss beim Netzbetreiber der genaue Wert erfragt werden. Autor: T. Haubner Der Artikel ist in unserem Facharchiv nachzulesen. Literatur: [1] DIN VDE 0100-430 (VDE 0100-430):2010-10 Errichten von Niederspannungsanlagen – Teil 4-43: Schutzmaßnahmen – Schutz bei Überstrom. [2] DIN EN 60909-0 (VDE 0102):2016-12 Kurzschlussströme in Drehstromnetzen – Teil 0: Berechnung der Ströme.
einen veränderlichen Luftspalt aufweist) Im Leerlauf wird die Primärspannung annähernd wie bei einem normalen Transformator übersetzt, da der Nebenschluss einen vergleichsweise hohen magnetischen Widerstand darstellt. Steigt der Sekundärstrom an, steigt durch die damit verbundene Erhöhung des magnetischen Widerstandes des Sekundär-Schenkels der magnetische Fluss im Nebenschluss an, bis er bei Kurzschluss den durch die Primärspannung und die Kurzschlussinduktivität festgelegten Grenzwert erreicht hat. Fast der gesamte Magnetfluss verläuft nun durch den Nebenschluss. Im Schenkel, auf dem sich die Sekundärwicklung befindet, ist nun der Fluss nahezu Null, und der Sekundärstrom hat seinerseits seinen oberen Grenzwert – den Kurzschlussstrom – erreicht. Dieser Kurzschlussstrom wird im Wesentlichen durch die Eigenschaften des magnetischen Nebenschlusses bzw. durch die dadurch gebildete Kurzschlussinduktivität bestimmt: ist sie höher, wird der Kurzschlussstrom geringer. Vergrößert man dagegen den magnetischen Widerstand im Nebenschluss (z.
Literatur [ Bearbeiten | Quelltext bearbeiten] A. Senner: Fachkunde Elektrotechnik. 4. Auflage. Verlag – Europa – Lehrmittel, 1965 Günter Springer: Fachkunde Elektrotechnik. 18. Auflage, Verlag – Europa – Lehrmittel, Wuppertal, 1989, ISBN 3-8085-3018-9 Weblinks [ Bearbeiten | Quelltext bearbeiten] Hochspannungs - Streufeldtransformator Patent DE102004018613B3: Steuerbarer Streufeldtransformator. Angemeldet am 16. April 2004, veröffentlicht am 20. Oktober 2005, Anmelder: Schneider Elektrotechnik GmbH, Erfinder: Thomas Hug. Bericht: Aufbau eines LLC-Resonanzwandlers unter Verwendung eines Transformators mit Streupfad
Dies darf entweder durch Berechnung oder Messung erfolgen. Die Berechnung der Kurzschlussströme in Drehstromnetzen erfolgt nach DIN EN 60909-0 (VDE 0102) [2]. In der Anmerkung zum Abschnitt 434. 1 von DIN VDE 0100-430 (VDE 0100-430) [1] steht: "Der unbeeinflusste Kurzschlussstrom am Speisepunkt kann bei dem Netzbetreiber erfragt werden. " Üblicherweise werden aber nicht Kurzschlussströme, sondern die Schleifenimpedanz an der Übergabestelle, in der Regel dem Hausanschluss, auf Anfrage vom Netzbetreiber mitgeteilt. Hierüber liegen in der Regel Erfahrungswerte vor. Sollte das nicht genügen, muss die Schleifenimpedanz gemessen werden. Für den Netzbetreiber sind solche Angaben allerdings für eine dauerhafte Festlegung nicht möglich. Verteilungsnetze sind nicht statisch. Im Betrieb erfolgen netztopologische Veränderungen, Schalthandlungen, Austausch von Kabeln mit unterschiedlichen Querschnitten, Netzverstärkungen, Maschenbildung oder -auflösung etc., wodurch sich zwangsläufig auch die Netzimpedanz ändert.